因此将磁铁精矿作为主料,配比稳定在60%左右,增加了烧结过程中铁酸钙矿相的形成。2控制适宜的烧结矿碱度碱度是影响烧结矿质量的一个基本因素,碱度不同烧结矿的矿物组成不同,随碱度提高烧结矿强度和质量显着提高,生产实践中烧结矿的碱度范围为1.80-2.30。3#烧结机建成投产后控制在1.900.1的水平,强度等各项指标比较好,但进入2015年球团生产由于各种因素限制,质量一直上不去,同时为了提高生铁品质,对成分相对复杂的块矿入炉比例进行控制,因此就要提高烧结配比。
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热轧精密钢管用连铸圆管坯板坯或初轧板坯作原料,经步进式加热炉加热,高压水除鳞后进入粗轧机,粗轧料经切头、尾、再进入精轧机,实施计算机 控制轧制,终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状,厚度、 宽度精度较差,边部常存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为760mm。将直发卷经切头、 切尾、切边及多道次的矫直、平整等精整线后,再切板或重卷,即成为:热轧钢板、平整热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即 成热轧酸洗板卷。(1)合理选材。对精密复杂模具应选择材质好的微变形模具钢(如空淬钢),对碳化物偏析严重的模具钢应进行合理锻造并进行调质热,对较大和无法锻造模具钢可进行固溶双细化热。
脱碳(降低使用寿命)--采用盐浴炉或拄制气氛加热炉加热。采用快速加热工艺。淬火后硬度不足,非马氏体数量较多,心部出现铁素体(产生和残存变形,降低使用寿命)--选用淬透性较好的材料。改善淬火冷却剂的冷却能力。簧进入冷却剂的温度应控制在Ar3以上。适当提高淬火加热温度。过热(脆性增加)--严格控制成型及淬火加热温度。加强淬火时的金相检验。裂(脆性增加,严重降低使用寿命)--控制淬火加热温度。
凡是不注日期的引用。其新版本适用于本标准。GB/T222钢的化学分析用试样取样方法及化学成分允许偏差GB/T226钢的低倍组织及缺陷酸蚀试验法GB/T228金属材料室温拉伸试验方法GB/T229金属夏比缺口冲击试验方法GB/T1979结构钢低倍组织缺陷评级图GB/T2102方管的验收、包装、标志及质量证明书GB/T4336碳素钢和中低合金钢火花源原子发射光谱分析方法(常规法)GB/T4338金属材料高温拉伸试验GB/T5777无缝方管超声波探伤方法GB/T10561钢中非金属夹杂物显微组织评定方法GB/T13298金属显微组织检验方法YB/T5148金属平均晶粒度测定方法ASTMA450-1996碳钢、铁素体和奥氏 991金属材料试验冲击韧性试验SEP1915-1994耐热方管纵向缺陷的超声波检验SEP1918-1992耐热方管横向缺 涡流密实性检验3.方管分类3.1方管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类。由非合金钢制成的方管分Ⅰ、Ⅲ两类。由合金钢制成的方管只有Ⅲ类。
(2)模具结构设计要合理,厚薄不要太悬殊,形状要对称,对于变形较大模具要掌握变形规律,预留余量,对于大型、精密复杂模具可采用组合结构。
(3)精密复杂模具要进行预先热,消除机械过程中产生的残余应力。
(4)合理选择加热温度,控制加热速度,对于精密复杂模具可采取缓慢加热、预热和其他均衡加热的方法来减少模具热变形。
(5)在保证模具硬度的前提下,尽量采用预冷、分级冷却淬火或温淬火工艺。
(6)对精密复杂模具,在条件许可的情况下,尽量采用真空加热淬火和淬火后的深冷。
(7)对一些精密复杂的模具可采用预先热、时效热、调质氮化热来控制模具的精度。
(8)在修补模具砂眼、气孔、磨损等缺陷时,选用冷焊机等热影响小的修复设备以避免修补过程中变形的产生。
另外,正确的热工艺操作(如堵孔、绑孔、机械固定、适宜的加热方法、正确选择模具的冷却方向和在冷却介质中的运动方向等)和合理的回火热工艺也是减少精密复杂模具变形的有效措施。
流速与距喷嘴出口的距离基本成反比衰减,计算值和测量值的倾向大体一致。流量增加时的流速增加的程度有差异。在此,适当膨胀时的适当流量使用52Nm3/h的喷嘴,流量在50Nm3/h时基本适当膨胀,在25.0Nm3/h和37.5Nm3/h时为过度膨胀。但与测量值相比,计算值在适当膨胀时低,在过度膨胀时则过高。即在CFD解析中目前还无法重现不适当膨胀时的行为。2多孔喷嘴射流行为如上所述,转炉顶喷使射流分散,喷溅和粉尘的发生,一般采用可以用高速供氧的多孔喷嘴。
含铌钢则表现为由奥氏体细晶和粗晶共同组成的混合显微组织,这是因为奥氏体的再结晶行为受到铌的。如果此时进行加速冷却,将形成贝氏体粗晶,会降低材料的延性和韧性。通过分散于钢中稳定的精细析出物来奥氏体晶粒生长,是促使奥氏体进一步细化的有效途径。适用于H型钢轧制的TMCP技术。为了促进初始奥氏体晶粒的细化和热轧过程中奥氏体相的再结晶,有必要设计合适的化学成分。虽然铌是TMCP钢中有用的元素,但生产H型钢时必须审慎地选择铌的添加量和轧制程序。